C.0.1 多点地震动输入下，应采用分解位移法，结构反应最大值的平均值可按下式计算：
（C.0.1）
式中：Rr——第r地震动输入下的结构拟静力反应；
Rs——第s地震动输入下的结构拟静力反应；
Rir——第r地震动输入下第i振型的动力反应；
C.0.2 组合系数，可按下列公式计算：
（C.0.2-1）
（C.0.2-2）
（C.0.2-3）
式中：ρgrgs——结构拟静力反应组合系数；
ρgrjs——拟静力与动力耦合反应组合系数；
ρirjs——动力反应组合系数。
C.0.3 结构反应矩可按下列公式计算：
（C.0.3-1）
（C.0.3-2）
（C.0.3-3）
式中：λgrgs——拟静力反应矩(m)；
λgrjs——拟静力与动力耦合反应(m)；
λirjs——动力反应(m)；
Re——复数的实部；
Hj(ω)——第j振型的稳态频率响应函数，按本规范C.0.4条的规定计算；
H*i(ω)——第i振型的稳态频率响应函数的共轭函数；
SAgrgs(ω)——地震动加速度互功率谱密度函数，按本规范C.0.5条的规定计算。
C.0.4 第j振型的稳态频率响应函数可按下式计算：
（C.0.4）
式中：ωj——第j振型的圆频率；
ξj——第j振型的模态阻尼比。
C.0.5 地震动加速度互功率谱密度函数可按下式计算：
（C.0.5）
式中：ωf、ξf——自功率谱模型参数，按表C.0.5取值；
ρ1、ρ2、q——相干函数模型参数，按表C.0.5取值；
drs——空间r点和s点间的水平空间距离(m)；
θ——地震波传播方向与r至s连线方向的夹角(rad)；
Vapp——地震动水平视波速(m／s)。
表C.0.5 计算ρgrgs、ρgrjs、和ρirjs的地震动参数取值
C.0.6 地震动水平视波速Vapp宜符合下列规定：
1 可通过对工程场地所处具体地震环境的评价确定其取值；
2 当无可靠依据时，可取1000m／s或取对结构反应最不利的视波速；
3 视波速的取值不宜小于1000m／s。
D.1.1 桩基础宜采用水平弹簧、竖向弹簧和转动弹簧(图D.1.1)进行等代，对简支梁桥等静定结构可将竖向弹簧简化为约束。
图D.1.1 桩基础采用等代弹簧建立单墩模型
1-上部结构集中质量；2-桥墩；3-承台；4-转动弹簧与阻尼器；5-水平弹簧与阻尼器；6-竖向弹簧与阻尼器
D.1.2 水平弹簧、转动弹簧的本构关系(图D.1.2)可分别采用折线形式表达，并应符合下列规定：
1 等代弹簧恢复力模型骨架曲线，应根据本规范第B.3节所得基础整体力-位移关系和弯矩-转角关系确定。弹簧的屈服位移(转角)以及对应的力(弯矩)应根据本规范表B.3.3的规定确定；极限位移(转角)以及对应的力(弯矩)应根据本规范表7.4.1-2的规定确定。
2 对桥墩先于基础屈服的情况，基础等代弹簧应采用线性刚度，并应根据桥墩屈服时基础的力(弯矩)和位移(转角)确定其线性刚度值。
3 等代弹簧的滞回关系应根据基础构件及地基的特性确定。
（a）水平力-位移 （b）弯矩-转角
图D.1.2 弹簧本构关系
F-水平力；δ-水平位移；M-弯矩；θ-转角；Fy-屈服点的水平力；
Fu-极限点的水平力；δy-屈服点的水平位移；δu-极限点的水平位移；
My-屈服点的弯矩；Fu-极限点的弯矩；θy-屈服点的转角；θu-极限点的转角
D.1.3 动力分析中基础的竖向等代弹簧刚度，可按本规范第B.1节中的竖向弹簧取初始刚度，根据桩基础顶面竖向力-位移关系确定，取线性刚度。
D.1.4 等代阻尼器的阻尼系数，宜按下式计算：
（D.1.4 ）
式中：C0——按全结构瑞利阻尼假定确定的等代阻尼器的阻尼系数；
α——地震波辐射效应产生能量耗散的等效阻尼调整系数，取1.1～1.2。
钢结构防火涂料 GB149
